304不锈钢、316不锈钢，以及一些高温合金通常作为热电偶铠装电缆保护管的材料。在某些领域，也采用GH3128合金作为其保护管的材料。GH3128合金是以钨元素、钼元素为强化元素的固溶强化高温合金，其硬度高，强度大，但该电缆的加工难度大。
笔者对一支在弯曲加工过程中发生断裂的ϕ4.5mm铠装热电偶电缆断裂原因进行分析，并提出工艺改进措施。该铠装热电偶电缆由ϕ1.75mm的NiCr-NiSi热电偶丝(K型)及对应的氧化镁瓷柱组装进尺寸为ϕ12mm×1.4mm的GH3128合金管内，再整体经过多道次拉拔至ϕ4.5mm。铠装热电偶电缆经过每道次拉拔后需进行1070℃的热处理，保护管的最终壁厚约为0.7mm。
图1 断裂和未断裂铠装热电偶的宏观形貌
1、理化检验
1.1 宏观观察
断裂和未断裂铠装热电偶电缆的宏观形貌如图1所示，两根热电偶电缆的外径均为4.5mm。由图1可知：断裂的铠装热电偶电缆已经过抛光处理，其在ϕ30mm的棒材上进行弯曲试验时发生断裂，整个断口较为平整；未断裂的铠装热电偶电缆未进行抛光处理，在ϕ30mm和ϕ12mm的棒材上进行弯曲试验后，其表面未发现裂纹和皱褶。
1.2 金相检验
断裂和未断裂铠装热电偶保护管的显微组织如图2所示，可见断裂和未断裂铠装热电偶的显微组织均为奥氏体+碳氮化物，晶粒和晶界内都有大量析出物，且晶界清晰。依据标准晶粒度评级图，断裂铠装热电偶的晶粒度为7级，未断裂铠装热电偶的晶粒度为8级。
图2 断裂和未断裂铠装热电偶保护管的显微组织
图3 断裂铠装热电偶保护管的微观形貌
由图2c)可知，断裂铠装热电偶保护管的显微组织极其不均匀，靠近内壁的组织与心部组织差别很大，不均匀部分超过壁厚的1/3,靠近内壁材料的硬度明显高于心部。保护管内、外壁均不平整，存在较多缺陷，外壁缺陷较浅，内壁缺陷较深。未断裂铠装热电偶保护管的显微组织相对均匀，内壁均匀平滑[见图2d)],这可能是由于断裂铠装热电偶保护管内壁存在本征裂纹，在管材拉拔过程中，氧化镁瓷柱的不均匀破碎使得内壁受力不均匀，局部内壁受到较大应力，诱发内部裂纹的萌生，同时使晶粒破碎重组更为充分，因此保护管内壁的晶粒度普遍低于外壁，且难以辨清晶界。
1.3 扫描电镜及能谱分析
采用TESCAN VEGA3型扫描电子显微镜对断裂铠装热电偶保护管进行断口扫描分析(见图3)。由图3可知：整体看断口较平整，未发现明显的剪切区，高倍下观察可知其主要以韧窝状为主，内壁剪切区主要以脆性开裂为主，但断面上仍能观察到未聚集长大的浅小韧窝；断口心部微观形貌呈现大量韧窝，无滑移带和剪切面的出现，可见该断裂为韧性断裂。由图3b)可知，在断裂铠装热电偶保护管的内壁发现V型缺口，这是由于内壁发生脆化，保护管在弯曲过程中开裂。
对断裂和未断裂铠装热电偶保护管进行能谱分析(见图4),发现断裂保护管的晶界和晶粒间都有大量的析出物，晶粒间主要为颗粒状析出物，晶界上除了有颗粒状析出物，还有棒状和链状析出物，说明组织内有多种析出物同时析出。经过能谱分析可知，析出物主要为富含钼元素和钨元素的析出物，其中，图4c)为靠近保护管内壁位置的微观形貌，有大量的白色颗粒物，钼元素和钨元素的含量偏高，铬元素含量略有增加，而镍元素含量与基体相比少很多，可见材料已经发生成分偏析。
图4 断裂铠装热电偶保护管的能谱分析位置及谱图
2、综合分析
文献《固溶处理对GH3128合金奥氏体晶粒长大的影响》的研究表明，该合金在固溶状态下应出单相奥氏体基体以及少量的析出相组成。由于该合金的碳含量很低，形成的碳化物很稳定，在固溶时不能完全溶解，因此在不同温度时，晶粒内部仍然存在弥散分布的碳化物。
铠装热电偶电缆在加工过程中，要经过多道次拉拔，每经过几个道次，需进行热处理才能确保铠装电缆具有较好的拉拔加工性能。由图3可知，铠装电缆在拉拔过程中，外壁受到拉丝模的挤压与摩擦，而内壁受到氧化镁的挤压与摩擦。保护管内壁在拉拔过程中受到较大的应力，该应力明显高于保护管外壁受到的应力。保护管内部缺陷中填满了氧化镁粉，说明铠装热电偶电缆保护管在拉拔过程中已经产生了裂纹，这应该是保护管内壁本身缺陷导致的。
保护管壁厚较薄，外壁由于受到拉丝模的挤压与摩擦形成脆化层，原材料保护管内存在凹坑，使保护管组织不均匀，从而在铠装电缆的弯曲加工过程中，保护管外壁产生缺陷后，铠装电缆很快断裂。
3、结论
①原材料管材内壁存在凹坑，并有氧化镁嵌入，使内壁在拉拔过程中受到较大应力，增加了裂纹源萌生的概率。
②由于受到拉丝模的挤压与摩擦，保护管外壁形成脆化层，由于原材料管材内存在凹坑，因此保护管内壁脆化并产生缺陷，塑性较好的区域变薄，从而在铠装电缆弯曲加工过程中，保护管外壁产生缺陷后，铠装电缆很快就发生断裂。
③通过增加原材料管材内壁的检测工序，可剔除存在凹坑的管材，避免铠装电缆失效。
作者：王剑星、张立新、肖翔、蔡欣男、梁磊、魏小明、张忠模、赵彦